產(chǎn)品詳情
技術(shù)要點(diǎn)
球團(tuán)礦生產(chǎn)碰潤(rùn)土用量偏高，既降低了球團(tuán)礦品位又導(dǎo)致成品球團(tuán)礦高溫冶金性能偏差，
影響爐況順行。球團(tuán)粘結(jié)劑技術(shù)選用高分子聚合物為粘結(jié)劑，用于鐵礦粉造球，吸水性能，
擴(kuò)散性快，表面活性大，能均勻分布在整個(gè)生球中，并在生球內(nèi)形成均勻立體網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，
使生球落下強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度明顯提高，選用增強(qiáng)劑在高溫下與Fe+3離子通過(guò)互相擴(kuò)散滲透，
產(chǎn)生網(wǎng)狀多元硼化物共晶牢固體，提高球團(tuán)礦干燥時(shí)的爆裂溫度，
同時(shí)成品球團(tuán)礦的抗壓強(qiáng)度和抗磨指數(shù)也得到明顯改善；選用活性MO為載體，
提高球團(tuán)礦中MO的含量，MO在球團(tuán)礦焙燒過(guò)程中，能與鐵礦粉形成MO×Fe2O3、FeO×MO和M固熔體，
抑制了球團(tuán)礦高溫還原時(shí)中心未還原層低熔點(diǎn)渣相的形成，提高了鐵礦渣相的熔融溫度，
使團(tuán)礦的高溫冶金性能得到改善，由于MO×Fe2O3、的熔點(diǎn)為1713攝氏度，
在還原時(shí)不會(huì)發(fā)生FeO3轉(zhuǎn)變成FeO4反應(yīng)，而是生成FeO和MO的固溶體抑制了球團(tuán)礦還原的體積膨脹和異常膨脹，
所以球團(tuán)粘結(jié)劑替代碰潤(rùn)土用球團(tuán)礦生產(chǎn)，具有提高生產(chǎn)效率、生球強(qiáng)度、成品球團(tuán)礦品位、抗壓強(qiáng)度，
改善球團(tuán)礦高溫遞呈金性能的綜合作用。
作用效果
1、用0.5-0.7%的配加量，提高成球率和球團(tuán)礦品位。
2、粘結(jié)劑中所含Cr、Ce、B元素在高溫下與Fe形成多元硼化物網(wǎng)狀牢固共晶體，
提高生球干燥時(shí)的爆裂溫度和成品球團(tuán)礦的強(qiáng)度。
3、粘結(jié)劑中有機(jī)成分的高溫氣化，可增加球團(tuán)礦的唯恐隙度，改善還原性能。
4、利用活性MO氧化物改善球團(tuán)礦的高溫軟熔性能，抑制球團(tuán)礦還原時(shí)的膨脹和異常膨脹。
在球團(tuán)礦生產(chǎn)中配加0.5-0.7%的ZG-007球團(tuán)粘結(jié)劑替代膨潤(rùn)土，球團(tuán)礦產(chǎn)量可提高5-15%，
生球落下強(qiáng)度大于6次/個(gè)，抗壓強(qiáng)度大于1kg/個(gè)，抗爆裂溫度大于650攝氏度，
球團(tuán)礦強(qiáng)度大于270kg/個(gè)，同時(shí)球團(tuán)礦的高溫北江金性能也得到明顯改善。
理化指標(biāo) 球狀粘結(jié)劑理化指標(biāo) 項(xiàng)目 指標(biāo)
外觀 粉末狀
粒度 40目過(guò)篩≥98%
水分含量 ≤5%
PH值 7.5-9.5
密度（kg/m3） 0.8±0.15
用法用量
1.用法：選用碰潤(rùn)土的配加設(shè)備，與碰潤(rùn)土的用法相同。
2、用量：球團(tuán)粘結(jié)劑的配加量為造球總量的0.5-0.9%，可根據(jù)生產(chǎn)實(shí)際情況適當(dāng)進(jìn)行 調(diào)整。
球團(tuán)粘結(jié)劑工業(yè)試驗(yàn)情況總結(jié) 為了提高成品球團(tuán)礦品位，探索降低碰潤(rùn)土配經(jīng)的途徑，
經(jīng)公司研究決定對(duì)廊坊藍(lán)星化工一廠的球團(tuán)粘結(jié)劑進(jìn)行替代碰潤(rùn)土的工業(yè)性試驗(yàn)。
造球性能及焙燒強(qiáng)狂均比較理想。為 驗(yàn)證該粘結(jié)劑在工業(yè)生產(chǎn)中的使用性，2006年4月9日--29日，
我們又進(jìn)行了單盤(pán)使用粘結(jié)劑和全部 使用粘結(jié)劑工業(yè)試驗(yàn)。
現(xiàn)將使用0.55%球團(tuán)粘結(jié)劑代替2%碰潤(rùn)土用于生產(chǎn)的實(shí)際情況總結(jié)如 下;
一、試驗(yàn)情況： 試驗(yàn)期間工藝參數(shù)不做任何調(diào)整，試驗(yàn)結(jié)果生球質(zhì)量見(jiàn)表
1，成品球質(zhì)量見(jiàn)表
2。 表1生球質(zhì)量 添加劑 落下次數(shù)（次/個(gè)） 抗壓強(qiáng)度（N/個(gè)）
爆裂保溫（攝氏度） 9-16mm(%) ＞16mm（%） ＜5mm（%）
膨潤(rùn)土 4.50 13.10 620 73.17 6.50 2.70 6.40 11.10 680 86.1 4.50 3.90
比較 +1.9 -2 +60 +12.93 -2 +1.2
表2成品球質(zhì)量 添加劑 TFe(%) FeO(%) SiO(%) 抗壓強(qiáng)度（N個(gè)） 轉(zhuǎn)鼓指數(shù)+6.3（%）
抗磨指數(shù)-0.5（%） 膨潤(rùn)土 63.12 1.33 4.67 2782 93.10 3.20 64.60 0.51 3.60 2948 97.10 2.00
比較 +1.48 -0.82 -1.07 +166 +4.00 -1.2 由表1、表2可見(jiàn)，用0.55%球團(tuán)粘結(jié)劑膨潤(rùn)土，
生球和成品團(tuán)礦質(zhì)量及化學(xué)成分均有不 同程度的改善和提高，只有生球抗壓強(qiáng)度降低2N/個(gè)的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。
另外由于ZG-007球團(tuán)粘結(jié)劑成球率 高，造球臺(tái)盤(pán)由4臺(tái)盤(pán)改為3臺(tái)盤(pán)，達(dá)到相同產(chǎn)量。生產(chǎn)率提高18.6%以上，
經(jīng)統(tǒng)計(jì)噸球煤降低2Kg/噸 球，工序電耗平均降低2.1kwh/噸球。
二、經(jīng)濟(jì)效益
（1）噸球節(jié)電2.1kwh×0.8元/kwh=1.68元
（2）噸球節(jié)煤2kg×0.5元/kg煤=1元
（3）提高球團(tuán)礦品位1.48×15元/個(gè)品位=22.2元
（4）噸球用膨潤(rùn)土20kg×0.3元/kg=6元
（5）噸球用5.5kg×4.5元kg=24.75元 綜合效益：1.68+1+22.2+6-24.75=6.13元/噸球
三、試驗(yàn)結(jié)論：
用0.55%球團(tuán)粘結(jié)劑代替2%膨潤(rùn)土，進(jìn)行球團(tuán)礦生產(chǎn)，生球及成品球團(tuán)礦質(zhì)量都有不同 程度的改善，
生產(chǎn)效率明顯提高，噸球成本降低6.13元，建議公司長(zhǎng)期使用。
球團(tuán)礦生產(chǎn)碰潤(rùn)土用量偏高，既降低了球團(tuán)礦品位又導(dǎo)致成品球團(tuán)礦高溫冶金性能偏差，
影響爐況順行。球團(tuán)粘結(jié)劑技術(shù)選用高分子聚合物為粘結(jié)劑，用于鐵礦粉造球，吸水性能，
擴(kuò)散性快，表面活性大，能均勻分布在整個(gè)生球中，并在生球內(nèi)形成均勻立體網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，
使生球落下強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度明顯提高，選用增強(qiáng)劑在高溫下與Fe+3離子通過(guò)互相擴(kuò)散滲透，
產(chǎn)生網(wǎng)狀多元硼化物共晶牢固體，提高球團(tuán)礦干燥時(shí)的爆裂溫度，
同時(shí)成品球團(tuán)礦的抗壓強(qiáng)度和抗磨指數(shù)也得到明顯改善；選用活性MO為載體，
提高球團(tuán)礦中MO的含量，MO在球團(tuán)礦焙燒過(guò)程中，能與鐵礦粉形成MO×Fe2O3、FeO×MO和M固熔體，
抑制了球團(tuán)礦高溫還原時(shí)中心未還原層低熔點(diǎn)渣相的形成，提高了鐵礦渣相的熔融溫度，
使團(tuán)礦的高溫冶金性能得到改善，由于MO×Fe2O3、的熔點(diǎn)為1713攝氏度，
在還原時(shí)不會(huì)發(fā)生FeO3轉(zhuǎn)變成FeO4反應(yīng)，而是生成FeO和MO的固溶體抑制了球團(tuán)礦還原的體積膨脹和異常膨脹，
所以球團(tuán)粘結(jié)劑替代碰潤(rùn)土用球團(tuán)礦生產(chǎn)，具有提高生產(chǎn)效率、生球強(qiáng)度、成品球團(tuán)礦品位、抗壓強(qiáng)度，
改善球團(tuán)礦高溫遞呈金性能的綜合作用。
作用效果
1、用0.5-0.7%的配加量，提高成球率和球團(tuán)礦品位。
2、粘結(jié)劑中所含Cr、Ce、B元素在高溫下與Fe形成多元硼化物網(wǎng)狀牢固共晶體，
提高生球干燥時(shí)的爆裂溫度和成品球團(tuán)礦的強(qiáng)度。
3、粘結(jié)劑中有機(jī)成分的高溫氣化，可增加球團(tuán)礦的唯恐隙度，改善還原性能。
4、利用活性MO氧化物改善球團(tuán)礦的高溫軟熔性能，抑制球團(tuán)礦還原時(shí)的膨脹和異常膨脹。
在球團(tuán)礦生產(chǎn)中配加0.5-0.7%的ZG-007球團(tuán)粘結(jié)劑替代膨潤(rùn)土，球團(tuán)礦產(chǎn)量可提高5-15%，
生球落下強(qiáng)度大于6次/個(gè)，抗壓強(qiáng)度大于1kg/個(gè)，抗爆裂溫度大于650攝氏度，
球團(tuán)礦強(qiáng)度大于270kg/個(gè)，同時(shí)球團(tuán)礦的高溫北江金性能也得到明顯改善。
理化指標(biāo) 球狀粘結(jié)劑理化指標(biāo) 項(xiàng)目 指標(biāo)
外觀 粉末狀
粒度 40目過(guò)篩≥98%
水分含量 ≤5%
PH值 7.5-9.5
密度（kg/m3） 0.8±0.15
用法用量
1.用法：選用碰潤(rùn)土的配加設(shè)備，與碰潤(rùn)土的用法相同。
2、用量：球團(tuán)粘結(jié)劑的配加量為造球總量的0.5-0.9%，可根據(jù)生產(chǎn)實(shí)際情況適當(dāng)進(jìn)行 調(diào)整。
球團(tuán)粘結(jié)劑工業(yè)試驗(yàn)情況總結(jié) 為了提高成品球團(tuán)礦品位，探索降低碰潤(rùn)土配經(jīng)的途徑，
經(jīng)公司研究決定對(duì)廊坊藍(lán)星化工一廠的球團(tuán)粘結(jié)劑進(jìn)行替代碰潤(rùn)土的工業(yè)性試驗(yàn)。
造球性能及焙燒強(qiáng)狂均比較理想。為 驗(yàn)證該粘結(jié)劑在工業(yè)生產(chǎn)中的使用性，2006年4月9日--29日，
我們又進(jìn)行了單盤(pán)使用粘結(jié)劑和全部 使用粘結(jié)劑工業(yè)試驗(yàn)。
現(xiàn)將使用0.55%球團(tuán)粘結(jié)劑代替2%碰潤(rùn)土用于生產(chǎn)的實(shí)際情況總結(jié)如 下;
一、試驗(yàn)情況： 試驗(yàn)期間工藝參數(shù)不做任何調(diào)整，試驗(yàn)結(jié)果生球質(zhì)量見(jiàn)表
1，成品球質(zhì)量見(jiàn)表
2。 表1生球質(zhì)量 添加劑 落下次數(shù)（次/個(gè)） 抗壓強(qiáng)度（N/個(gè)）
爆裂保溫（攝氏度） 9-16mm(%) ＞16mm（%） ＜5mm（%）
膨潤(rùn)土 4.50 13.10 620 73.17 6.50 2.70 6.40 11.10 680 86.1 4.50 3.90
比較 +1.9 -2 +60 +12.93 -2 +1.2
表2成品球質(zhì)量 添加劑 TFe(%) FeO(%) SiO(%) 抗壓強(qiáng)度（N個(gè)） 轉(zhuǎn)鼓指數(shù)+6.3（%）
抗磨指數(shù)-0.5（%） 膨潤(rùn)土 63.12 1.33 4.67 2782 93.10 3.20 64.60 0.51 3.60 2948 97.10 2.00
比較 +1.48 -0.82 -1.07 +166 +4.00 -1.2 由表1、表2可見(jiàn)，用0.55%球團(tuán)粘結(jié)劑膨潤(rùn)土，
生球和成品團(tuán)礦質(zhì)量及化學(xué)成分均有不 同程度的改善和提高，只有生球抗壓強(qiáng)度降低2N/個(gè)的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。
另外由于ZG-007球團(tuán)粘結(jié)劑成球率 高，造球臺(tái)盤(pán)由4臺(tái)盤(pán)改為3臺(tái)盤(pán)，達(dá)到相同產(chǎn)量。生產(chǎn)率提高18.6%以上，
經(jīng)統(tǒng)計(jì)噸球煤降低2Kg/噸 球，工序電耗平均降低2.1kwh/噸球。
二、經(jīng)濟(jì)效益
（1）噸球節(jié)電2.1kwh×0.8元/kwh=1.68元
（2）噸球節(jié)煤2kg×0.5元/kg煤=1元
（3）提高球團(tuán)礦品位1.48×15元/個(gè)品位=22.2元
（4）噸球用膨潤(rùn)土20kg×0.3元/kg=6元
（5）噸球用5.5kg×4.5元kg=24.75元 綜合效益：1.68+1+22.2+6-24.75=6.13元/噸球
三、試驗(yàn)結(jié)論：
用0.55%球團(tuán)粘結(jié)劑代替2%膨潤(rùn)土，進(jìn)行球團(tuán)礦生產(chǎn)，生球及成品球團(tuán)礦質(zhì)量都有不同 程度的改善，
生產(chǎn)效率明顯提高，噸球成本降低6.13元，建議公司長(zhǎng)期使用。
