供電煤耗又稱供電標準煤耗，是火力發(fā)電廠每向外提供1kWh電能平均耗用的標準煤量（單位：克/千瓦時、g/kWh）。它是按照電廠最終產品供電量計算的消耗指示，是國家對火電廠的重要考核指標之一。
以下為影響供電煤耗因素匯總，以供參考。
1、主汽壓力上升1MPa影響供電煤耗下降1.65g/kW.h
控制措施：主汽壓升高會使汽機熱耗下降，但一般情況下，運行時不宜超過設計值，以免控制不好，引起超壓。
計算公式：詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化和吸熱量的變化，再得到煤耗的變化。或者由制造廠的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對主汽壓引起變化的影響。粗略估算可采用下式：
B*[C1/（1+C1）]/ηb/（1-ηe），B——是煤耗，C1——是主汽壓對熱耗的修正系數(shù)，ηb——是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。
2、主汽壓力下降1MPa影響供電煤耗上升1.89g/kW.h
控制措施：運行時，對80%以上工況盡量向設計值靠近，80%以下工況目標值不一定是設計值，目標值的確定需要通過專門的滑參數(shù)優(yōu)化試驗確定。
計算公式：估算公式與主汽壓力上升相同。
3、主汽溫度每下降10℃影響供電煤耗上升1.26g/kW.h
控制措施：主汽溫偏低一般與過熱器積灰、火焰中心偏低、給水溫度偏高、燃燒過量空氣系數(shù)低、飽和蒸汽帶水、減溫水門內漏等因素有關。運行時，應按規(guī)程要求吹灰、根據(jù)煤種變化調整風量、一、二次風配比。
計算公式：詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化和吸熱量的變化，再得到煤耗的變化。或者由制造廠的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對主汽溫引起變化的影響。粗略估算可采用下式：
B*[C2/（1+C2）]/ηb/（1-ηe），B——是煤耗，C2——是主汽溫對熱耗的修正系數(shù)，ηb——是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。
4、主汽溫度每上升10℃影響供電煤耗下降1.14g/kW.h
控制措施：主汽溫升高會使汽機熱耗下降，但一般情況下，運行時不宜超過設計值，以免控制不好，引起超溫。
計算公式：估算公式與主汽溫下降相同。
5、再熱器溫度每上升10℃影響供電煤耗下降0.91g/kW.h
控制措施：再熱汽溫升高會使汽機熱耗下降，但一般情況下，運行時不宜超過設計值，以免控制不好，引起超溫。
計算公式：詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化和吸熱量的變化，再得到煤耗的變化。或者由制造廠的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對再熱汽溫引起變化的影響。粗略估算可采用下式：
B*[C3/（1+C3）]/ηb/（1-ηe），B——是煤耗，C1——是再熱汽溫對熱耗的修正系數(shù)，ηb——是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。
6、再熱器溫度每下降10℃影響供電煤耗上升0.99g/kW.h
控制措施：再熱汽溫偏低一般與再熱器積灰、火焰中心偏低、冷再蒸汽溫度低、燃燒過量空氣系數(shù)低、減溫水門內漏等因素有關。運行時，應按規(guī)程要求吹灰、根據(jù)煤種變化調整風量、一、二次風配比、低負荷時滑壓運行提高冷再熱蒸汽溫度。
計算公式：估算公式與再熱汽溫上升相同。
7、再熱器壓力損失上升1%影響供電煤耗下降0.32g/kW.h
控制措施：再熱壓損與設計有關，運行中不可控
計算公式：詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化和吸熱量的變化，再得到煤耗的變化。或者由制造廠的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對再熱壓損引起變化的影響。粗略估算可采用下式：
B*[C4/（1+C4）]/ηb/（1-ηe），B——是煤耗，C4——是再熱壓損對熱耗的修正系數(shù)，ηb——是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。
8、再熱器壓力損失下降1%影響供電煤耗上升0.28g/kW.h
控制措施：再熱壓損與設計有關，運行中不可控。
計算公式：估算公式與再熱壓損上升相同。
9、凝汽器真空下降1kpa影響供電煤耗上升2.6g/kW.h
控制措施：引起凝汽器真空低的原因很多，總的來講，與凝汽器傳熱系數(shù)、凝汽器熱負荷、冷卻水流量及溫度、凝汽器內不凝結氣體多少有關。運行時可從以下幾個方面入手進行調整：按規(guī)定投運膠球清洗裝置;可根據(jù)循環(huán)水溫度和機組真空情況決定循環(huán)水泵運行臺數(shù);定期檢查冷卻塔淋水填料、噴嘴、除水器等部件是否完好、淋水密度是否均勻;做好無泄漏工作，對無防進水保護的疏水可人工關緊手動門;定期進行真空嚴密性試驗，對于采用真空泵的機組，嚴密性試驗結果>0.8kpa/min時，會對機組真空有較大的影響。運行中重點檢查軸加水封是否破壞;適當提高低壓軸封供汽壓力，觀察凝汽器真空是否有所提高;必要時進行真空系統(tǒng)檢漏。
計算公式：詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化，再得到煤耗的變化?；蛘哂芍圃鞆S的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對真空引起變化的影響。粗略估算可采用下式：
B*[C5/（1+C5）]/ηb/（1-ηe），B——是煤耗，C1——是真空對熱耗的修正系數(shù)，ηb——是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。
注：真空不同，每下降1kPa對煤耗的影響也不同;當真空較低時，再每下降1kPa，對煤耗的影響要大得多。2.6g/kw.h是在80%以上負荷，額定真空附近的估算數(shù)據(jù)。
10、機組轉速降30r/min影響供電煤耗上升
控制措施：運行中不可控
計算公式：轉速變化主要影響發(fā)電機效率，使發(fā)出的有功功率變化。可按照發(fā)電機‘轉速—效率’關系曲線查出轉速變化后的有功功率變化值，再計算煤耗的變化。
11、主汽管道泄漏變化1t/h影響供電煤耗上升0.35g/kW.h
控制措施：做好無泄漏工作，對無防進水保護的主汽疏水可人工關緊手動門
計算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。
12、再熱冷段泄漏變化1t/h影響供電煤耗上升0.25g/kW.h
控制措施：做好無泄漏工作，對無防進水保護的冷再疏水可人工關緊手動門
計算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。
13、再熱熱段泄漏變化1t/h影響供電煤耗上升0.32g/kW.h
控制措施：做好無泄漏工作，對無防進水保護的熱再疏水可人工關緊手動門
計算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。
14、廠用汽耗量變化10t/h影響供電煤耗1.68g/kW.h低輔汽源
影響供電煤耗2.1g/kW.h高輔汽源
影響供電煤耗2,5g/kW.h冷段汽源
控制措施：做好非生產用汽的管理工作
計算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。
15、凝結水過冷度變化1℃過冷度增加，影響供電煤耗上升0.04g/kW.h
控制措施：控制好熱井水位，真空系統(tǒng)嚴密性達到標準
計算公式：可按等效熱降法，純熱量出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。
16、給水溫度下降10℃影響供電煤耗上升0.71g/kW.h
控制措施：檢查高加旁路閥是否泄漏，加熱器進汽閥是否節(jié)流運行，抽空氣是否正常，維持高加水位正常
計算公式：與最后高加端差上升，計算相同。
17、凝汽器端差每增加1℃影響供電煤耗上升0.48g/kW.h（額定真空附近）
控制措施：按規(guī)定定期投入膠球清洗裝置，端差很大時，可考慮酸洗。
計算公式：端差增加1℃，相當于排汽溫度升高1℃，額定真空附近約使真空下降0.3kPa，可按真空下降計算。
18、高加上端差變化10℃#1高加端差上升，影響供電煤耗上升0.19g/kW.h
#2高加端差上升，影響供電煤耗上升0.55g/kW.h
#3高加端差上升，影響供電煤耗上升0.71g/kW.h
控制措施：控制好水位，避免上游加熱器溫升不足;如加熱器堵管嚴重，換熱面積不足，可考慮更換。
計算公式：計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
19、高加抽汽壓力損失變化0.1MP#1高加端差上升2.5℃，影響供電煤耗上升0.047g/kW.h（額定工況附近）
#2高加端差上升1.5℃，影響供電煤耗上升0.08g/kW.h（額定工況附近）
#3高加端差上升1℃，影響供電煤耗上升0.07g/kW.h（額定工況附近）
控制措施：檢查進汽門、逆止門開度，保證不節(jié)流
計算公式：壓損增加相當于端差升高，可按端差增加計算;額定工況下，3抽壓損變化0.1Mpa，端差約升高2.5℃;壓損增加相當于端差升高，可按端差增加計算;額定工況下，2抽壓損變化0.1Mpa，端差約升高1.5℃;壓損增加相當于端差升高，可按端差增加計算;額定工況下，1抽壓損變化0.1Mpa，端差約升高1℃。
20、加熱器及管道散熱損失損失變化1%#1高加影響供電煤耗0.13g/kW.h（額定工況附近）
#2高加影響供電煤耗0.18g/kW.h（額定工況附近）
#3高加影響供電煤耗0.22g/kW.h（額定工況附近）
控制措施：做好抽汽管道及加熱器的保溫工作
計算公式：可按等效熱降法，純熱量出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。
21、加熱器及管道散熱損失損失變化1%#1高加影響供電煤耗0.13g/kW.h（額定工況附近）
#2高加影響供電煤耗0.18g/kW.h（額定工況附近）
#3高加影響供電煤耗0.22g/kW.h（額定工況附近）
控制措施：做好抽汽管道及加熱器的保溫工作
計算公式：可按等效熱降法，純熱量出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。
22、高加水位低串汽10t/h#3高加→#2高加影響供電煤耗0.52g/kW.h
#2高加→#1高加影響供電煤耗0.49g/kW.h
#1高加→除氧器 影響供電煤耗0.62g/kW.h
控制措施：無
計算公式：計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
23、高加切除#1高加切除功率變化8.59MW影響供電煤耗2.90g/kW.h
#2高加切除功率變化24.6MW影響供電煤耗5.39g/kW.h
#3高加切除功率變化15.9MW影響供電煤耗2.35g/kW.h
控制措施：無
計算公式：計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
24、定排泄漏量10t/h影響供電煤耗上升1.59g/kW.h
控制措施：做好無泄漏工作，保證定排各閥門嚴密性
計算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，熱量值按汽包壓力對應飽和水焓計算，計算公式不詳細列出。
25、主汽減溫水每增加1%影響供電煤耗上升0.16g/kW.h
控制措施：盡量從燃燒調整方面做工作，少用減溫水
計算公式：計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
26、再熱器減溫水每增加1%影響供電煤耗上升0.86g/kW.h
控制措施：盡量從燃燒調整方面做工作，少用減溫水
計算公式：計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
27、飛灰含碳量每升高1%影響供電煤耗上升1.33g/kW.h
控制措施：飛灰含碳量上升一般與入爐煤煤質、制粉系統(tǒng)投運方式、煤粉細度、火焰中心偏高、爐膛漏風、燃燒過量空氣系數(shù)低等因素有關。運行時，應根據(jù)煤種變化調整風量、一、二次風配比。
計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
28、爐渣含碳量每升高1%影響供電煤耗上升0.19g/kW.h
控制措施：爐渣含碳量上升一般與入爐煤煤質、制粉系統(tǒng)投運方式、煤粉細度、火焰中心偏高、爐膛漏風、燃燒過量空氣系數(shù)低等因素有關。運行時，應根據(jù)煤種變化調整風量、一、二次風配比。
計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
29、排煙溫度變化10℃影響供電煤耗變化1.66g/kW.h，排煙溫度上升，煤耗增高;排煙溫度下降，煤耗減少
控制措施：排煙溫度上升一般與火焰中心偏高、受熱面集灰、燃燒過量空氣系數(shù)偏大、尾部煙道再燃燒等因素有關。運行時，應根據(jù)煤種變化調整燃燒，按規(guī)定進行吹灰。
計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
30、送風溫度變化10℃影響供電煤耗變化0.56g/kW.h
控制措施：運行中不可控
計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
31、爐膛漏風率變化10%影響供電煤耗上升1.3g/kW.h
控制措施：無
計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
32、燃料低位發(fā)熱量變化1000KJ/kg影響供電煤耗變化0.3g/kW.h
控制措施：根據(jù)入廠煤煤質情況，做好入爐煤配煤工作
計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
33、鍋爐效率每下降1%影響供電煤耗上升3.2g/kW.h
控制措施：根據(jù)煤種調整煤粉細度、調整燃燒，減少漏風，按規(guī)定吹灰，減少爐側泄漏。
計算公式：粗略計算，可按鍋爐效率增加1%，煤耗增加1%計算。
34、補充水每增加1%影響供電煤耗上升0.35g/kW.h
控制措施：做好無泄漏工作
計算公式：無
35、鍋爐過剩氧量每上升1%影響供電煤耗上升0.85g/kW.h
控制措施：根據(jù)煤種調整燃燒，減少爐膛漏風，調整好空預器間隙。
計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
36、廠用電率每增加1%影響供電煤耗上升3.2g/kW.h
控制措施：做好非生產用電管理工作，根據(jù)環(huán)境溫度決定循環(huán)水泵運行臺數(shù)，必要時進行大功率輔機改造
計算公式：粗略計算，可按廠用電率增加1%，煤耗增加1%計算。
以下為影響供電煤耗因素匯總，以供參考。
1、主汽壓力上升1MPa影響供電煤耗下降1.65g/kW.h
控制措施：主汽壓升高會使汽機熱耗下降，但一般情況下，運行時不宜超過設計值，以免控制不好，引起超壓。
計算公式：詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化和吸熱量的變化，再得到煤耗的變化。或者由制造廠的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對主汽壓引起變化的影響。粗略估算可采用下式：
B*[C1/（1+C1）]/ηb/（1-ηe），B——是煤耗，C1——是主汽壓對熱耗的修正系數(shù)，ηb——是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。
2、主汽壓力下降1MPa影響供電煤耗上升1.89g/kW.h
控制措施：運行時，對80%以上工況盡量向設計值靠近，80%以下工況目標值不一定是設計值，目標值的確定需要通過專門的滑參數(shù)優(yōu)化試驗確定。
計算公式：估算公式與主汽壓力上升相同。
3、主汽溫度每下降10℃影響供電煤耗上升1.26g/kW.h
控制措施：主汽溫偏低一般與過熱器積灰、火焰中心偏低、給水溫度偏高、燃燒過量空氣系數(shù)低、飽和蒸汽帶水、減溫水門內漏等因素有關。運行時，應按規(guī)程要求吹灰、根據(jù)煤種變化調整風量、一、二次風配比。
計算公式：詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化和吸熱量的變化，再得到煤耗的變化。或者由制造廠的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對主汽溫引起變化的影響。粗略估算可采用下式：
B*[C2/（1+C2）]/ηb/（1-ηe），B——是煤耗，C2——是主汽溫對熱耗的修正系數(shù)，ηb——是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。
4、主汽溫度每上升10℃影響供電煤耗下降1.14g/kW.h
控制措施：主汽溫升高會使汽機熱耗下降，但一般情況下，運行時不宜超過設計值，以免控制不好，引起超溫。
計算公式：估算公式與主汽溫下降相同。
5、再熱器溫度每上升10℃影響供電煤耗下降0.91g/kW.h
控制措施：再熱汽溫升高會使汽機熱耗下降，但一般情況下，運行時不宜超過設計值，以免控制不好，引起超溫。
計算公式：詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化和吸熱量的變化，再得到煤耗的變化。或者由制造廠的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對再熱汽溫引起變化的影響。粗略估算可采用下式：
B*[C3/（1+C3）]/ηb/（1-ηe），B——是煤耗，C1——是再熱汽溫對熱耗的修正系數(shù)，ηb——是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。
6、再熱器溫度每下降10℃影響供電煤耗上升0.99g/kW.h
控制措施：再熱汽溫偏低一般與再熱器積灰、火焰中心偏低、冷再蒸汽溫度低、燃燒過量空氣系數(shù)低、減溫水門內漏等因素有關。運行時，應按規(guī)程要求吹灰、根據(jù)煤種變化調整風量、一、二次風配比、低負荷時滑壓運行提高冷再熱蒸汽溫度。
計算公式：估算公式與再熱汽溫上升相同。
7、再熱器壓力損失上升1%影響供電煤耗下降0.32g/kW.h
控制措施：再熱壓損與設計有關，運行中不可控
計算公式：詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化和吸熱量的變化，再得到煤耗的變化。或者由制造廠的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對再熱壓損引起變化的影響。粗略估算可采用下式：
B*[C4/（1+C4）]/ηb/（1-ηe），B——是煤耗，C4——是再熱壓損對熱耗的修正系數(shù)，ηb——是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。
8、再熱器壓力損失下降1%影響供電煤耗上升0.28g/kW.h
控制措施：再熱壓損與設計有關，運行中不可控。
計算公式：估算公式與再熱壓損上升相同。
9、凝汽器真空下降1kpa影響供電煤耗上升2.6g/kW.h
控制措施：引起凝汽器真空低的原因很多，總的來講，與凝汽器傳熱系數(shù)、凝汽器熱負荷、冷卻水流量及溫度、凝汽器內不凝結氣體多少有關。運行時可從以下幾個方面入手進行調整：按規(guī)定投運膠球清洗裝置;可根據(jù)循環(huán)水溫度和機組真空情況決定循環(huán)水泵運行臺數(shù);定期檢查冷卻塔淋水填料、噴嘴、除水器等部件是否完好、淋水密度是否均勻;做好無泄漏工作，對無防進水保護的疏水可人工關緊手動門;定期進行真空嚴密性試驗，對于采用真空泵的機組，嚴密性試驗結果>0.8kpa/min時，會對機組真空有較大的影響。運行中重點檢查軸加水封是否破壞;適當提高低壓軸封供汽壓力，觀察凝汽器真空是否有所提高;必要時進行真空系統(tǒng)檢漏。
計算公式：詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化，再得到煤耗的變化?；蛘哂芍圃鞆S的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對真空引起變化的影響。粗略估算可采用下式：
B*[C5/（1+C5）]/ηb/（1-ηe），B——是煤耗，C1——是真空對熱耗的修正系數(shù)，ηb——是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。
注：真空不同，每下降1kPa對煤耗的影響也不同;當真空較低時，再每下降1kPa，對煤耗的影響要大得多。2.6g/kw.h是在80%以上負荷，額定真空附近的估算數(shù)據(jù)。
10、機組轉速降30r/min影響供電煤耗上升
控制措施：運行中不可控
計算公式：轉速變化主要影響發(fā)電機效率，使發(fā)出的有功功率變化。可按照發(fā)電機‘轉速—效率’關系曲線查出轉速變化后的有功功率變化值，再計算煤耗的變化。
11、主汽管道泄漏變化1t/h影響供電煤耗上升0.35g/kW.h
控制措施：做好無泄漏工作，對無防進水保護的主汽疏水可人工關緊手動門
計算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。
12、再熱冷段泄漏變化1t/h影響供電煤耗上升0.25g/kW.h
控制措施：做好無泄漏工作，對無防進水保護的冷再疏水可人工關緊手動門
計算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。
13、再熱熱段泄漏變化1t/h影響供電煤耗上升0.32g/kW.h
控制措施：做好無泄漏工作，對無防進水保護的熱再疏水可人工關緊手動門
計算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。
14、廠用汽耗量變化10t/h影響供電煤耗1.68g/kW.h低輔汽源
影響供電煤耗2.1g/kW.h高輔汽源
影響供電煤耗2,5g/kW.h冷段汽源
控制措施：做好非生產用汽的管理工作
計算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。
15、凝結水過冷度變化1℃過冷度增加，影響供電煤耗上升0.04g/kW.h
控制措施：控制好熱井水位，真空系統(tǒng)嚴密性達到標準
計算公式：可按等效熱降法，純熱量出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。
16、給水溫度下降10℃影響供電煤耗上升0.71g/kW.h
控制措施：檢查高加旁路閥是否泄漏，加熱器進汽閥是否節(jié)流運行，抽空氣是否正常，維持高加水位正常
計算公式：與最后高加端差上升，計算相同。
17、凝汽器端差每增加1℃影響供電煤耗上升0.48g/kW.h（額定真空附近）
控制措施：按規(guī)定定期投入膠球清洗裝置，端差很大時，可考慮酸洗。
計算公式：端差增加1℃，相當于排汽溫度升高1℃，額定真空附近約使真空下降0.3kPa，可按真空下降計算。
18、高加上端差變化10℃#1高加端差上升，影響供電煤耗上升0.19g/kW.h
#2高加端差上升，影響供電煤耗上升0.55g/kW.h
#3高加端差上升，影響供電煤耗上升0.71g/kW.h
控制措施：控制好水位，避免上游加熱器溫升不足;如加熱器堵管嚴重，換熱面積不足，可考慮更換。
計算公式：計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
19、高加抽汽壓力損失變化0.1MP#1高加端差上升2.5℃，影響供電煤耗上升0.047g/kW.h（額定工況附近）
#2高加端差上升1.5℃，影響供電煤耗上升0.08g/kW.h（額定工況附近）
#3高加端差上升1℃，影響供電煤耗上升0.07g/kW.h（額定工況附近）
控制措施：檢查進汽門、逆止門開度，保證不節(jié)流
計算公式：壓損增加相當于端差升高，可按端差增加計算;額定工況下，3抽壓損變化0.1Mpa，端差約升高2.5℃;壓損增加相當于端差升高，可按端差增加計算;額定工況下，2抽壓損變化0.1Mpa，端差約升高1.5℃;壓損增加相當于端差升高，可按端差增加計算;額定工況下，1抽壓損變化0.1Mpa，端差約升高1℃。
20、加熱器及管道散熱損失損失變化1%#1高加影響供電煤耗0.13g/kW.h（額定工況附近）
#2高加影響供電煤耗0.18g/kW.h（額定工況附近）
#3高加影響供電煤耗0.22g/kW.h（額定工況附近）
控制措施：做好抽汽管道及加熱器的保溫工作
計算公式：可按等效熱降法，純熱量出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。
21、加熱器及管道散熱損失損失變化1%#1高加影響供電煤耗0.13g/kW.h（額定工況附近）
#2高加影響供電煤耗0.18g/kW.h（額定工況附近）
#3高加影響供電煤耗0.22g/kW.h（額定工況附近）
控制措施：做好抽汽管道及加熱器的保溫工作
計算公式：可按等效熱降法，純熱量出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。
22、高加水位低串汽10t/h#3高加→#2高加影響供電煤耗0.52g/kW.h
#2高加→#1高加影響供電煤耗0.49g/kW.h
#1高加→除氧器 影響供電煤耗0.62g/kW.h
控制措施：無
計算公式：計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
23、高加切除#1高加切除功率變化8.59MW影響供電煤耗2.90g/kW.h
#2高加切除功率變化24.6MW影響供電煤耗5.39g/kW.h
#3高加切除功率變化15.9MW影響供電煤耗2.35g/kW.h
控制措施：無
計算公式：計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
24、定排泄漏量10t/h影響供電煤耗上升1.59g/kW.h
控制措施：做好無泄漏工作，保證定排各閥門嚴密性
計算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，熱量值按汽包壓力對應飽和水焓計算，計算公式不詳細列出。
25、主汽減溫水每增加1%影響供電煤耗上升0.16g/kW.h
控制措施：盡量從燃燒調整方面做工作，少用減溫水
計算公式：計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
26、再熱器減溫水每增加1%影響供電煤耗上升0.86g/kW.h
控制措施：盡量從燃燒調整方面做工作，少用減溫水
計算公式：計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
27、飛灰含碳量每升高1%影響供電煤耗上升1.33g/kW.h
控制措施：飛灰含碳量上升一般與入爐煤煤質、制粉系統(tǒng)投運方式、煤粉細度、火焰中心偏高、爐膛漏風、燃燒過量空氣系數(shù)低等因素有關。運行時，應根據(jù)煤種變化調整風量、一、二次風配比。
計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
28、爐渣含碳量每升高1%影響供電煤耗上升0.19g/kW.h
控制措施：爐渣含碳量上升一般與入爐煤煤質、制粉系統(tǒng)投運方式、煤粉細度、火焰中心偏高、爐膛漏風、燃燒過量空氣系數(shù)低等因素有關。運行時，應根據(jù)煤種變化調整風量、一、二次風配比。
計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
29、排煙溫度變化10℃影響供電煤耗變化1.66g/kW.h，排煙溫度上升，煤耗增高;排煙溫度下降，煤耗減少
控制措施：排煙溫度上升一般與火焰中心偏高、受熱面集灰、燃燒過量空氣系數(shù)偏大、尾部煙道再燃燒等因素有關。運行時，應根據(jù)煤種變化調整燃燒，按規(guī)定進行吹灰。
計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
30、送風溫度變化10℃影響供電煤耗變化0.56g/kW.h
控制措施：運行中不可控
計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
31、爐膛漏風率變化10%影響供電煤耗上升1.3g/kW.h
控制措施：無
計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
32、燃料低位發(fā)熱量變化1000KJ/kg影響供電煤耗變化0.3g/kW.h
控制措施：根據(jù)入廠煤煤質情況，做好入爐煤配煤工作
計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
33、鍋爐效率每下降1%影響供電煤耗上升3.2g/kW.h
控制措施：根據(jù)煤種調整煤粉細度、調整燃燒，減少漏風，按規(guī)定吹灰，減少爐側泄漏。
計算公式：粗略計算，可按鍋爐效率增加1%，煤耗增加1%計算。
34、補充水每增加1%影響供電煤耗上升0.35g/kW.h
控制措施：做好無泄漏工作
計算公式：無
35、鍋爐過剩氧量每上升1%影響供電煤耗上升0.85g/kW.h
控制措施：根據(jù)煤種調整燃燒，減少爐膛漏風，調整好空預器間隙。
計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出
36、廠用電率每增加1%影響供電煤耗上升3.2g/kW.h
控制措施：做好非生產用電管理工作，根據(jù)環(huán)境溫度決定循環(huán)水泵運行臺數(shù)，必要時進行大功率輔機改造
計算公式：粗略計算，可按廠用電率增加1%，煤耗增加1%計算。
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