產(chǎn)品詳情
鄭州達冠生物質(zhì)燃燒機的改進
安陽電廠5號爐配風扇磨煤機，燃用貧煤。由于風扇磨對貧煤不適應，長期以來存在著燃燒不穩(wěn)、經(jīng)常滅火放炮、耗用燃油多的問題．對生物質(zhì)燃燒機做了改進后，不僅燃燒穩(wěn)定，提高了鍋爐運行的安全性，而且收到了節(jié)約燃油和廠用電，多發(fā)電的經(jīng)濟效果。
一、設備簡況與改前情況
該爐系武漢鍋爐廠制造的次高壓爐，額定蒸發(fā)量230tlh，過熱蒸汽壓力70kg/cm2，過熱蒸汽溫度485℃，鍋爐設計效率為90.8%。爐膛寬度和深度分別為8m和7.36m，爐膛容積為1009ms，容積熱負荷為149×10 3 kcailm3.h。爐膛四角各安裝一組直流生物質(zhì)燃燒機，每組生物質(zhì)燃燒機由4個一次風口和4個二次風口組成。4臺中1600×600型風扇磨分別向爐膛四角同一層一次風口供粉。生物質(zhì)燃燒機的布置見圖1。
按設計，3臺磨煤機運行1臺備用，但實際上經(jīng)常要4臺同時運行。在運行中如遇堵煤，鍋爐就容易滅火，有一年滅火達13次。
風扇磨的轉(zhuǎn)子是容易被磨損的部件，一般每使用1000小時左右就得更換．當鍋爐運行中停一臺磨檢修或處理缺陷時，就得投油助燃。因此，每年都要消耗犬量燃油。為節(jié)省燃油，曾采用集中換轉(zhuǎn)子的辦法，即每運行1000小時左右就停爐以更換各臺磨煤機的轉(zhuǎn)子。但這并不能節(jié)省鍋爐運行時臨時消除制粉系統(tǒng)缺陷的助燃用油。同時鍋爐頻繁啟停，不僅增加了機組啟停的用油量，而且影響了機組的年度發(fā)電量．
二、生物質(zhì)燃燒機的改進方案
1．燃燃不穩(wěn)的原因
經(jīng)過對該爐運行情況分析和試驗，認為下面兩個問題都可能造成燃燒不穩(wěn)：
(1)風扇磨對實際燃用的煤種不適應一般來說，風扇磨適宜于磨制煙煤、褐煤，對貧煤是不適應的。該爐燃用貧煤，采用風扇磨直吹式制粉系統(tǒng)。由于磨煤機通風量的要求，使鍋爐的一次風率較大，設計為25%，實際約35%。此外，一次風溫度低，煤粉粗，這些因素對貧煤的穩(wěn)燃都是不利的。
( 2)生物質(zhì)燃燒機與制粉系統(tǒng)不匹配 該爐原設計生物質(zhì)燃燒機的一、二次風口是間隔布置。在采用鋼球磨中間貯倉式制粉系統(tǒng)時，由于對一次風速、一次風率和煤粉細度都可以控制在合適的范圍內(nèi)，這樣布置的生物質(zhì)燃燒機可以很好地燃燒貧煤。但對于風扇磨直吹式制粉系統(tǒng)，由于上述原因，煤粉燃燒已很困難，再加上相鄰的一次風口所噴射的氣流被溫度較低（相對于爐膛煙氣）的二次風隔開，因而煤粉更難以穩(wěn)定地燃燒。
顯然，如能很好地解決其中一個問題，燃燒情況就會有明顯的好轉(zhuǎn)。從實際情況出發(fā)，只得從改進生物質(zhì)燃燒機人手，使之與制粉系統(tǒng)相適應。
2．生物質(zhì)燃燒機的改進方案
要使燃燒穩(wěn)定，就要有一個煤粉濃度和溫度都高的燃燒區(qū)域。將生物質(zhì)燃燒機各一次風口集中布置，使煤粉氣流先在較小的范圍內(nèi)燃燒，這不僅能得到符合要求的燃燒區(qū)域，而且一次風口的各股火焰可以相互依賴，加強整個火焰的剛度，增強對爐內(nèi)高溫煙氣的卷吸能力。因此一次風口集中作為改進生物質(zhì)燃燒機的原則。
設計生物質(zhì)燃燒機時一般用到生物質(zhì)燃燒機壁面熱負荷這個指標，但它只能反映出組成生物質(zhì)燃燒機的各風口集中的程度而不能表達一次風口的集中性。為此，我們假定鍋爐燃料的熱量全部在爐膛的一次風口區(qū)域內(nèi)釋放，并把該區(qū)域單位爐壁上的熱強度稱為一次風口壁面熱負荷。顯然，該熱負荷在概念上是與生物質(zhì)燃燒機壁面熱負荷相似的，不同的是，前者與一次風口區(qū)域的高度有關，而不是象后者那樣取決于生物質(zhì)燃燒機的高度．
對于一寵的爐膛和燃燒器，如燃燒器總高度不變而僅改變一次風口布置的位置，那么在同一燃燒器壁面熱負荷下有不同的一次風口壁面熱負荷。從上式可見，如果各一次風口靠得很近(h值小)，則一次風口壁面熱負荷大；反之，則一次風口壁面熱負荷小。因此，一次風口壁面熱負荷能反映出一次風口集中的程度。
為求得一次風口壁面熱負荷的合理數(shù)值，對該爐在額定負荷下，3臺磨各種組合運行時的一次風口壁面熱負荷作了計算，并根據(jù)該爐實際運行時燃燒穩(wěn)定情況，選擇3.52×l09kcal/m 2．h作為一次風口集中的依據(jù)。根據(jù)所選取的一次風口壁面熱負荷，將4個一次風口集中在i.sm高度的范圍內(nèi)。為減少改進工作量，改進后的燃燒器高度大致與改前相同。經(jīng)過方案比較，決定采用如圖2所示的改進方案。該方案與改前的比較見附表。
圖2改進后的燃燒器
附表中一次風口壁面熱負荷最大值和最小值是指在3臺磨的各種組合運行中，一次風口區(qū)域高度為最小和最大時的熱負荷。一次風最大間距是指在3臺磨各種組合運行中，各一風氣流之間的最大距離。從表中可見，所采用的方案在以下三方面優(yōu)于原設計：1）一次風口高、寬比大，可增大～次風氣流與爐膛熱煙氣的接觸面積，增強其卷吸高溫煙氣的能為，從而使煤粉氣流有較大的著火面積。2）一次風之間的最大距離小，有利于相互引燃和穩(wěn)燃。3）一次風口壁面熱負荷大，其最小值接
45近原設計的最大值，使得燃燒區(qū)域溫度較高。因此，實施該方案后將使燃燒的穩(wěn)定性有明顯的好轉(zhuǎn)，不論運行4臺磨中的哪3臺，鍋爐的燃燒均能穩(wěn)定，從而達到節(jié)省助燃用油和在鍋爐運行時不投油而能輪流檢修磨煤機的目的。
三、改進后的效果
該爐配40MW汽輪發(fā)電機，其用汽量約180tlh，占鍋爐額定負荷的80%，因負荷低燃燒不穩(wěn)，故通過減溫減壓器向中壓機組供汽2 0t／h。因此，改前該爐的負荷經(jīng)常為200t／h，低子190t／h就得投油助燃。
生物質(zhì)燃燒爐經(jīng)改進后，鍋妒燃用的燃料基本與改前相同，運行任意3臺磨，鍋爐均能在180t／h及以上的負荷下斷油燃煤穩(wěn)定運行。年平均負荷194t/h，最低180tlh。
鍋爐的年平均飛灰可燃物含量為7.96%，比改前的8.58%略有降低。鍋爐的排煙溫度沒有明顯的變化。在3臺磨各種組合下，鍋爐效率都比較接近。鍋爐效率改前為89.8%，改后為90.4%。實踐表明，燃燒器改進后收到了以下效果：
1．提高了鍋爐運行的安全性
鍋爐燃燒穩(wěn)定，爐膛溫度高，無明顯的結(jié)焦現(xiàn)象。運行中即使有一臺磨瞬時斷煤，只要及時處理，也不會因燃燒惡化而出現(xiàn)滅火事故。此外，由于有一臺磨備用，運行中如有一臺磨故障，可停下來及時檢修。
2．增加了機組的發(fā)電量
由于在鍋爐的運行中可以輪流更換磨煤機轉(zhuǎn)子，因而延長了鍋爐連續(xù)運行的時間，提高了機的可用率，每年可增加900×i04kW．h發(fā)電量。
3．節(jié)省了燃油
由于鍋爐啟停次數(shù)的減少，每年可節(jié)約200多噸助燃油。
4．節(jié)省了廠用電
由于減少了一臺磨煤機運行，降低了磨煤機的總耗電量，每噸蒸汽的磨煤電耗下降了0.46kW．h/t，每年可節(jié)電百萬余度．
結(jié)束語
生物質(zhì)燃燒爐做了改進后，較好地解決了燃燒貧煤的鍋爐配風扇磨的問題，這是在煤魘揮發(fā)分較高，煤的可磨性較好的條件下，使用風扇磨燃燒貧煤的特例。
安陽電廠5號爐配風扇磨煤機，燃用貧煤。由于風扇磨對貧煤不適應，長期以來存在著燃燒不穩(wěn)、經(jīng)常滅火放炮、耗用燃油多的問題．對生物質(zhì)燃燒機做了改進后，不僅燃燒穩(wěn)定，提高了鍋爐運行的安全性，而且收到了節(jié)約燃油和廠用電，多發(fā)電的經(jīng)濟效果。
一、設備簡況與改前情況
該爐系武漢鍋爐廠制造的次高壓爐，額定蒸發(fā)量230tlh，過熱蒸汽壓力70kg/cm2，過熱蒸汽溫度485℃，鍋爐設計效率為90.8%。爐膛寬度和深度分別為8m和7.36m，爐膛容積為1009ms，容積熱負荷為149×10 3 kcailm3.h。爐膛四角各安裝一組直流生物質(zhì)燃燒機，每組生物質(zhì)燃燒機由4個一次風口和4個二次風口組成。4臺中1600×600型風扇磨分別向爐膛四角同一層一次風口供粉。生物質(zhì)燃燒機的布置見圖1。
按設計，3臺磨煤機運行1臺備用，但實際上經(jīng)常要4臺同時運行。在運行中如遇堵煤，鍋爐就容易滅火，有一年滅火達13次。
風扇磨的轉(zhuǎn)子是容易被磨損的部件，一般每使用1000小時左右就得更換．當鍋爐運行中停一臺磨檢修或處理缺陷時，就得投油助燃。因此，每年都要消耗犬量燃油。為節(jié)省燃油，曾采用集中換轉(zhuǎn)子的辦法，即每運行1000小時左右就停爐以更換各臺磨煤機的轉(zhuǎn)子。但這并不能節(jié)省鍋爐運行時臨時消除制粉系統(tǒng)缺陷的助燃用油。同時鍋爐頻繁啟停，不僅增加了機組啟停的用油量，而且影響了機組的年度發(fā)電量．
二、生物質(zhì)燃燒機的改進方案
1．燃燃不穩(wěn)的原因
經(jīng)過對該爐運行情況分析和試驗，認為下面兩個問題都可能造成燃燒不穩(wěn)：
(1)風扇磨對實際燃用的煤種不適應一般來說，風扇磨適宜于磨制煙煤、褐煤，對貧煤是不適應的。該爐燃用貧煤，采用風扇磨直吹式制粉系統(tǒng)。由于磨煤機通風量的要求，使鍋爐的一次風率較大，設計為25%，實際約35%。此外，一次風溫度低，煤粉粗，這些因素對貧煤的穩(wěn)燃都是不利的。
( 2)生物質(zhì)燃燒機與制粉系統(tǒng)不匹配 該爐原設計生物質(zhì)燃燒機的一、二次風口是間隔布置。在采用鋼球磨中間貯倉式制粉系統(tǒng)時，由于對一次風速、一次風率和煤粉細度都可以控制在合適的范圍內(nèi)，這樣布置的生物質(zhì)燃燒機可以很好地燃燒貧煤。但對于風扇磨直吹式制粉系統(tǒng)，由于上述原因，煤粉燃燒已很困難，再加上相鄰的一次風口所噴射的氣流被溫度較低（相對于爐膛煙氣）的二次風隔開，因而煤粉更難以穩(wěn)定地燃燒。
顯然，如能很好地解決其中一個問題，燃燒情況就會有明顯的好轉(zhuǎn)。從實際情況出發(fā)，只得從改進生物質(zhì)燃燒機人手，使之與制粉系統(tǒng)相適應。
2．生物質(zhì)燃燒機的改進方案
要使燃燒穩(wěn)定，就要有一個煤粉濃度和溫度都高的燃燒區(qū)域。將生物質(zhì)燃燒機各一次風口集中布置，使煤粉氣流先在較小的范圍內(nèi)燃燒，這不僅能得到符合要求的燃燒區(qū)域，而且一次風口的各股火焰可以相互依賴，加強整個火焰的剛度，增強對爐內(nèi)高溫煙氣的卷吸能力。因此一次風口集中作為改進生物質(zhì)燃燒機的原則。
設計生物質(zhì)燃燒機時一般用到生物質(zhì)燃燒機壁面熱負荷這個指標，但它只能反映出組成生物質(zhì)燃燒機的各風口集中的程度而不能表達一次風口的集中性。為此，我們假定鍋爐燃料的熱量全部在爐膛的一次風口區(qū)域內(nèi)釋放，并把該區(qū)域單位爐壁上的熱強度稱為一次風口壁面熱負荷。顯然，該熱負荷在概念上是與生物質(zhì)燃燒機壁面熱負荷相似的，不同的是，前者與一次風口區(qū)域的高度有關，而不是象后者那樣取決于生物質(zhì)燃燒機的高度．
對于一寵的爐膛和燃燒器，如燃燒器總高度不變而僅改變一次風口布置的位置，那么在同一燃燒器壁面熱負荷下有不同的一次風口壁面熱負荷。從上式可見，如果各一次風口靠得很近(h值小)，則一次風口壁面熱負荷大；反之，則一次風口壁面熱負荷小。因此，一次風口壁面熱負荷能反映出一次風口集中的程度。
為求得一次風口壁面熱負荷的合理數(shù)值，對該爐在額定負荷下，3臺磨各種組合運行時的一次風口壁面熱負荷作了計算，并根據(jù)該爐實際運行時燃燒穩(wěn)定情況，選擇3.52×l09kcal/m 2．h作為一次風口集中的依據(jù)。根據(jù)所選取的一次風口壁面熱負荷，將4個一次風口集中在i.sm高度的范圍內(nèi)。為減少改進工作量，改進后的燃燒器高度大致與改前相同。經(jīng)過方案比較，決定采用如圖2所示的改進方案。該方案與改前的比較見附表。
圖2改進后的燃燒器
附表中一次風口壁面熱負荷最大值和最小值是指在3臺磨的各種組合運行中，一次風口區(qū)域高度為最小和最大時的熱負荷。一次風最大間距是指在3臺磨各種組合運行中，各一風氣流之間的最大距離。從表中可見，所采用的方案在以下三方面優(yōu)于原設計：1）一次風口高、寬比大，可增大～次風氣流與爐膛熱煙氣的接觸面積，增強其卷吸高溫煙氣的能為，從而使煤粉氣流有較大的著火面積。2）一次風之間的最大距離小，有利于相互引燃和穩(wěn)燃。3）一次風口壁面熱負荷大，其最小值接
45近原設計的最大值，使得燃燒區(qū)域溫度較高。因此，實施該方案后將使燃燒的穩(wěn)定性有明顯的好轉(zhuǎn)，不論運行4臺磨中的哪3臺，鍋爐的燃燒均能穩(wěn)定，從而達到節(jié)省助燃用油和在鍋爐運行時不投油而能輪流檢修磨煤機的目的。
三、改進后的效果
該爐配40MW汽輪發(fā)電機，其用汽量約180tlh，占鍋爐額定負荷的80%，因負荷低燃燒不穩(wěn)，故通過減溫減壓器向中壓機組供汽2 0t／h。因此，改前該爐的負荷經(jīng)常為200t／h，低子190t／h就得投油助燃。
生物質(zhì)燃燒爐經(jīng)改進后，鍋妒燃用的燃料基本與改前相同，運行任意3臺磨，鍋爐均能在180t／h及以上的負荷下斷油燃煤穩(wěn)定運行。年平均負荷194t/h，最低180tlh。
鍋爐的年平均飛灰可燃物含量為7.96%，比改前的8.58%略有降低。鍋爐的排煙溫度沒有明顯的變化。在3臺磨各種組合下，鍋爐效率都比較接近。鍋爐效率改前為89.8%，改后為90.4%。實踐表明，燃燒器改進后收到了以下效果：
1．提高了鍋爐運行的安全性
鍋爐燃燒穩(wěn)定，爐膛溫度高，無明顯的結(jié)焦現(xiàn)象。運行中即使有一臺磨瞬時斷煤，只要及時處理，也不會因燃燒惡化而出現(xiàn)滅火事故。此外，由于有一臺磨備用，運行中如有一臺磨故障，可停下來及時檢修。
2．增加了機組的發(fā)電量
由于在鍋爐的運行中可以輪流更換磨煤機轉(zhuǎn)子，因而延長了鍋爐連續(xù)運行的時間，提高了機的可用率，每年可增加900×i04kW．h發(fā)電量。
3．節(jié)省了燃油
由于鍋爐啟停次數(shù)的減少，每年可節(jié)約200多噸助燃油。
4．節(jié)省了廠用電
由于減少了一臺磨煤機運行，降低了磨煤機的總耗電量，每噸蒸汽的磨煤電耗下降了0.46kW．h/t，每年可節(jié)電百萬余度．
結(jié)束語
生物質(zhì)燃燒爐做了改進后，較好地解決了燃燒貧煤的鍋爐配風扇磨的問題，這是在煤魘揮發(fā)分較高，煤的可磨性較好的條件下，使用風扇磨燃燒貧煤的特例。
一次風集中布置是強化燃燒的常用措施，但如何從量的方面來評價集中性是值得探討的。作為嘗試，本文提出一次風口壁面熱負荷這個指標，在一定程度上可用數(shù)量來反映一次風集中的程度。在沒有經(jīng)驗可借鑒的情況下，根據(jù)該爐的實際燃燒情況，選用3.52×10'kcal/m 2．h作為一次風口壁面熱負荷值。實際運行中鍋爐沒有帶至額定負荷，一般為180～200t／h，相應的熱負荷為2.61×l06～3.95×10 6 kcal／m2．h，這時鍋爐燃燒穩(wěn)定，沒有明顯的結(jié)焦現(xiàn)象，這似乎表明這樣的數(shù)值是可以的。但這是在具體條件下得出來的，還有待更多的實踐來驗證
生物質(zhì)燃燒機，http://www.jiegankeliji.com
生物質(zhì)氣化站，http://www.598jx.com
