頂轉子高壓油泵YGL/GGL、 高壓油泵頂起裝置YGL-16/25

頂轉子高壓油泵YGL/GGL、 高壓油泵頂起裝置YGL-16/25

GGL-10/16(YGL-16/25)高壓油泵是由高壓齒輪泵、溢流閥、單向閥、截止閥、壓力表、過濾器等元件集裝于一個油箱內(nèi)部和上部所組成。本產(chǎn)品主要作為立式水電機組頂起轉子使用，同時也可為其它液壓設備提供高壓油源。特別適合為中小型機組配套選用。

油箱尺寸：600×550×550

水輪發(fā)電機而言，由于發(fā)電機與水輪機有通過增速器、柱銷聯(lián)軸器聯(lián)接和剛性直聯(lián)兩種方式，相應地軸承的布置也有所不同。

發(fā)電機與水輪機通過行星齒輪增速器、柱銷聯(lián)軸器聯(lián)接該方式下，水機側設置2付徑向瓦以支撐水機轉動部件的重量，1付正、反推力瓦，以支撐正、反水推力；發(fā)電機側設置2付徑向瓦以支撐發(fā)電機轉動部件的重量及單邊磁拉力?？紤]到柱銷聯(lián)軸器中的尼龍柱銷在傳遞力矩時會產(chǎn)生一定的變形，從而產(chǎn)生附加的軸向力，需在發(fā)電機側前徑向軸承中設置止推結構。

發(fā)電機與水輪機剛性直聯(lián)該方式下，水機側設置1付徑向瓦以支撐水機轉動部件的重量；發(fā)電機側設置1付正、反推力瓦，以支撐正、反水推力，2付徑向瓦以支撐發(fā)電機轉動部件的重量及單邊磁拉力。

潤滑參數(shù)的確定由于軸伸貫流機組轉速較低、軸系較長、負荷較大、軸系變形較大、軸頸周速較低(通常在3～5m/s)，軸承潤滑設計的困難在于油楔效應差，油膜自身動壓能力低。機組運轉時的小油膜厚度小，啟停機時油膜不易形成。

按有關資料介紹，軸頸周速小于10m/s，宜考慮采用動靜壓復合軸承，即在啟動和停機過程中，當轉速在額定轉速的60％以下時，投入靜壓油，而正常運行時則依靠動壓潤滑。這樣須在供油系統(tǒng)中提供靜壓供油管路，從而使管路復雜，裝置的可靠性較差。

為此在潤滑計算時注意了軸承結構參數(shù)對潤滑參數(shù)的影響，如適當增大軸頸以增大軸頸周速，同時通過對軸承的一些基本參數(shù)如相對間隙ψ、單位比壓p、周向偏心e、徑向偏心β、長寬比1/b、填充系數(shù)k等的佳匹配.

采用合理的支撐結構，在許多機型上取消了靜壓油減載裝置。現(xiàn)在已基本掌握了同類機型小油膜厚度的計算值與實際值之間的關系。當然，在有些機組的設計中，即使采取了必要的措施后，小油膜厚度的設計值仍達不到所需的安全倍數(shù)，則宜采用動靜壓復合軸承。

結構設計的注意事項 由于機組軸線長達10余米，軸承自重較常規(guī)臥式機組重許多，導致安裝后軸承撓度較大，運行時軸承位置較靜態(tài)時有顯著變化。因此，軸承支撐位置、載荷、軸承的pv值選擇及機組的封油、封水結構等應作為一個整體來重點統(tǒng)籌考慮。

水輪機導軸承采用具有球形支承面的外循環(huán)油潤滑滑動軸承。軸承由軸瓦和軸承體兩部分構成，分半結構。在軸承體外設有前后油盆，軸承體下部的球面，與軸承座的球面相互配合在一起。軸承座安裝在導水機構內(nèi)環(huán)的法蘭上。

由于機組在不同的運行工況下，其主軸的撓度及旋轉的偏心值不同，故該軸承在球面的作用下可以進行自調(diào)整，從而保證主軸軸頸與軸瓦的間隙，使機組運行安全可靠?？紤]到導水機構等在重力作用下的變形、安裝后軸承在轉動部分作用下要下沉，設計時將其安裝位置略微抬高，并可加墊片。同時將水輪機導軸承端蓋與轉軸的間隙在保證封水的情況下，作適當?shù)姆糯筇幚怼?/span>